《多點噴霧式高速直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)與上、下送風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計應(yīng)用》由會員上傳分享，免費在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在教育資源-天天文庫。

1、一15(卜紡織窄調(diào)除塵2009年第3期多點噴霧式高速直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)與上、下送風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計應(yīng)用涂前文中國飛行試驗研究院遠方環(huán)保設(shè)備廠武漢紡織工程學(xué)會摘要本文引述了直接蒸發(fā)冷卻技術(shù)在紡織空調(diào)噴水室中低速(3m／s)及中速(5m／s)氣流的表現(xiàn)特征及水—氣兩相介質(zhì)流特點和熱濕交換率相關(guān)公式，提供了在高速(17～26m／s)氣流和小水氣比情況下空調(diào)上送下回風(fēng)和下送中回風(fēng)使用中測試的多項數(shù)據(jù)及取得的進展與得到的啟示、經(jīng)驗，展示了多點噴霧無噴咀高速直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)的節(jié)能魅力和發(fā)展前景。關(guān)鍵詞直接蒸發(fā)冷卻多點噴霧式高速噴水室熱濕交換效率下送風(fēng)系統(tǒng)前言直接蒸發(fā)冷卻是紡織廠噴水室最典型的熱濕交換型式，其依

2、據(jù)的原理就是將由車間送來的高溫未飽和空氣送入噴水室中與低溫的、用多種型式霧化的水滴表面碰撞接觸，冷量和熱量相互進行轉(zhuǎn)移，熱空氣得到冷卻并將其一部分顯熱轉(zhuǎn)移到霧化水滴表面蒸發(fā)的水中匯集而排出，一部分顯熱通過蒸發(fā)的水蒸汽轉(zhuǎn)變?yōu)闈摕岵㈦S洗滌后的空氣送回車間。這樣，夏季高溫高濕空氣達到減焓去濕的目的，冬季通過控制水量多少及水溫達到增焓加濕的目的。所以，直接蒸發(fā)冷卻是紡織廠最經(jīng)濟和最普遍的空調(diào)形式。自從美國威得斯·開利(WillisH．Carrier)博士發(fā)明第一臺現(xiàn)代空氣洗滌器以后，這種具有多個壓力型噴咀和擋水板的噴水室從1906年開始【1】，逐漸流向全世界紡織廠，至今除了噴咀、擋水板作了多種型

3、式的改進、探討外，二十年前，增加了將單純送風(fēng)主風(fēng)機改為送風(fēng)、噴霧功能合一的噴霧風(fēng)機，由于種種原因其霧化功能和冷量供應(yīng)、熱濕交換效率受到一定限制，在夏季高溫季節(jié)必須加開噴排離心噴咀霧化冷水以增加冷量供應(yīng)。所以仍舊擺脫不了能耗高、冷媒水耗量大的缺點，而且國內(nèi)噴水室設(shè)計及熱工計算一直沿用前蘇聯(lián)和瑞士羅瓦設(shè)備的技術(shù)資料和經(jīng)驗數(shù)據(jù)，設(shè)計流速采用2～3m／st21，這種低速噴水室空調(diào)室總長度都在22．5m左右，少量設(shè)計院甚至達到30m，附房占地面積大、系統(tǒng)能耗高，技術(shù)相對落后，阻礙了紡織工業(yè)節(jié)能降耗的發(fā)展趨勢，亟待革新、淘汰。本文對比傳統(tǒng)紡織噴水室結(jié)構(gòu)及熱工計算，提出多點噴霧式高速直接蒸發(fā)冷卻新的結(jié)

4、構(gòu)形式和計算數(shù)據(jù)，以及在紡織廠車間空調(diào)改造中的應(yīng)用實例和經(jīng)驗，闡述高速噴水室的優(yōu)點、特點，供國內(nèi)同行交流和推敲、研究、實施，以求使傳統(tǒng)空調(diào)噴水室更新?lián)Q代并使中國這一高速直接蒸發(fā)冷卻空調(diào)技術(shù)研究走在世界同行前列，紡織窄調(diào)除塵2009年第3期為我國的紡織工業(yè)節(jié)能降耗及技術(shù)進步做出更大的貢獻。1傳統(tǒng)低速噴水室影響熱質(zhì)交換效果的因素1．1影響噴水室熱質(zhì)交換的主要因素有以下幾個方面：1．1．1空氣質(zhì)量流速：在單位時間內(nèi)通過單位面積噴水室斷面的空氣質(zhì)量，該數(shù)值不隨溫度變化而變化。通過實驗證明，增大空氣的質(zhì)量流速可增強空氣與水的熱質(zhì)交換效果，當風(fēng)量一定時，可減小噴水室斷面尺寸，但過大的質(zhì)量流速會增加擋

5、水板過水量和噴水室阻力，所以傳統(tǒng)噴水室空氣的質(zhì)量流速，通常取2．5～3．5kg／m2·S范圍內(nèi)。其計算公式為up=_(7—48)式中G=噴水室處理的空氣的質(zhì)量流量(kg／s)；A=噴水室的橫斷面積(m2)。1．1．2傳統(tǒng)噴水系數(shù)：即為處理每埏空氣所耗費的水量，實踐證明，在一定范圍內(nèi)增大噴水系數(shù)可改善噴水室的熱質(zhì)交換效果。其計算公式為：臚百W(7-49)式中W=噴水室的噴水量(kg／s)；G=空氣的質(zhì)量流量(kg／s)1．1．3傳統(tǒng)噴水室結(jié)構(gòu)特征：①噴嘴排數(shù)一般l-3排；②噴咀密度以每m2噴水室斷面上布置的單排噴咀的個數(shù)；⑧噴水方向。單排噴咀逆噴效果好于順噴，雙排一逆一順，三排一順兩逆為好

6、，噴水方向可以增加空氣與水的接觸時間；④排管間距。寬取600mm，加大間距對增加熱質(zhì)交換并無益處；⑤噴咀孔徑?？讖叫〉膰娋自谙嗤畨合聡姵龅乃沃睆叫?，增加與空氣的接觸面積，熱質(zhì)交換效果好些，過小易阻塞，一般選用較大孔徑噴咀。1．1．4空氣與水的初參數(shù)：被處理的空氣與水的初參數(shù)決定了噴水室內(nèi)熱質(zhì)交換的動力大小和方向。改變空氣與水的初參數(shù)，可以導(dǎo)致不同的處理過程和結(jié)果。1．2傳統(tǒng)低速噴水室的熱工計算1．2．1熱交換效率系數(shù)。又叫第一熱交換效率或全熱交換效率，它同時考慮了空氣和水的狀態(tài)變化。其算式如下：￡l=l一譬=A’(叩)“曠(7—50--。7—51)’n’州式中tsl=空氣的初溫濕球溫

7、度(℃)，ts2=空氣的終溫濕球濕度(℃)，tWl=水的初溫(℃)，tW2=水的終溫(℃)。若ts2=tW2，即空氣的終溫濕球溫度與水的終溫相同，則￡=1?？諝獾臐袂驕囟扰c水終溫的差值越大，熱質(zhì)交換越不完善，所以熱交換效益系數(shù)越小。1．2．2接觸系數(shù)。又稱第二熱交換效率系數(shù)或通用熱交換效率系數(shù)，考慮空氣的狀態(tài)變化。用下式表示：鏟1。詈等刊’(穢‘∥。(7．52"--7—53)[3】2傳統(tǒng)高速噴水室實驗2．1高速噴水室理論基礎(chǔ)噴水室內(nèi)