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超深基坑施工技術(shù)張?峰?陳?偉?朱繼文?上海市第二市政工程隧道施工分公司℃℃℃℃引言℃℃超深基坑的施工手段繁多，涉及到基坑的圍護(hù)，基坑支撐與開挖、封底及環(huán)境的保護(hù)等各個(gè)方面的工藝，施工難度和風(fēng)險(xiǎn)極大，有很多失敗的先例，特別是在承壓水的作用下，實(shí)施干封底的例子還是比擬鮮見(jiàn)。本文從復(fù)興東路?220KV?電纜砼頂管越江隧道工程工作井基坑施工中克服離黃浦江近，受承壓水作用，周圍環(huán)境復(fù)雜等困難，成功進(jìn)行了基坑制作并實(shí)施干封底的實(shí)例，來(lái)分析說(shuō)明超深基坑的施工工藝?！妗妗妗婀こ谈艣r℃℃我們市政二公司于?99?年元月承建了復(fù)興東路?220KV?電纜砼頂管越江隧道工程。本工程工作井在浦東，接收井在浦西，頂管為Φ2600?鋼筋混凝土管，長(zhǎng)度為?530?米；其工作井為圓形，外徑為?18.574?米，有效內(nèi)徑為?16?米，采用鋼筋混凝土地下墻作圍護(hù)結(jié)構(gòu)，墻厚?0.8?米，連續(xù)墻入土深度?44.30?米，基坑開挖深度為?32.45?米，鋼筋混凝土底板厚?2?米。內(nèi)襯采用逆作法施工。這樣的工程在上海市來(lái)說(shuō)應(yīng)當(dāng)屬于難度較大的深基坑施工工程，其難度有以下幾點(diǎn)：℃℃℃℃連續(xù)墻施工。連續(xù)墻深度達(dá)?44?米，按地質(zhì)資料土表下?18?米內(nèi)有流沙層，且要穿越堅(jiān)硬的第℃層暗綠色粘土層以及第℃層草黃色粉砂層〔即上海市第一承壓含水層〕。℃℃基坑封底?；由疃?32?米，要挖穿第℃層暗綠色粘土層，2?米厚鋼1 筋混凝土底板坐落在℃層承壓含水層中，承壓水水頭標(biāo)高可達(dá)-4.46?米，壓力約為?273KN/M2?！妗姝h(huán)境保護(hù)困難。工作井位于上海港務(wù)局東昌裝卸公司的場(chǎng)區(qū)內(nèi)，距黃浦江防汛墻約?50?米，場(chǎng)區(qū)附近有上海油脂一廠的廠房和假設(shè)干油罐，及長(zhǎng)江航運(yùn)公司供給站的建筑物，工作井與相鄰的煤氣過(guò)江管工作井的中心距約為?41m，與煤氣儀表房距離不到?2?米?！妗婀ぷ骶こ痰刭|(zhì)情況℃℃浦東工作井工程地質(zhì)情況參考上海市民防地基勘察院編制的工程地質(zhì)勘察報(bào)告〔1997?年?2?月〕?！妗婢幪?hào)　土層名稱　層底標(biāo)高?層厚　滲透系數(shù)　標(biāo)準(zhǔn)貫入度?地基土強(qiáng)度　　　　　　　　　?(米)　(米)℃(10^-5cm/s)℃(擊)　　　(KPa)℃1a　雜填土?℃?1.11　　?3.8?　　-----　℃℃?-----℃1　?粉質(zhì)粘土　0.61?℃　0.5　　?-----　℃℃?-----℃2　?粉質(zhì)粘土?-0.09?℃　0.7?℃℃?0.09　℃℃?-----?℃?-----℃3　?粉質(zhì)粘土?-2.69?℃　2.6?℃?　?2.3　?℃℃?80℃?℃?淤質(zhì)粉粘土?-5.19　?2.5?℃℃?0.08　?℃℃?0.5?℃℃?65℃?℃?淤泥質(zhì)粘土?-13.19　8　℃?　?0.8　　℃℃?60℃1a　灰色粘土?-17.89?℃?4.7?℃℃?相對(duì)隔水層　2.4　　　70℃1b　粉質(zhì)粘土?-20.89?℃?3　　　　2.7　　℃℃?80℃?℃?褐綠粉粘土?-24.89　4　　　　相對(duì)隔水層　16.3?℃?160℃1b　草黃粉砂　-----?℃?-----?℃?承壓含水層　35.4?℃?>2002 ℃1b?層為承壓含水層，水位埋深?9.12?米，相當(dāng)于標(biāo)高-4.46?米?！妗妗妗娴叵逻B續(xù)墻施工℃℃本工程地下連續(xù)墻為正?24?邊形，設(shè)計(jì)要求三抓一幅，每一幅接頭采用常規(guī)的鋼鎖口管接頭。地下連續(xù)墻深達(dá)?44?米，墻根深入℃1B?粉砂層〔即上海市第一承壓含水層〕。這樣，單幅成槽時(shí)間較長(zhǎng)，易產(chǎn)生坍孔現(xiàn)象。且根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告提供的資料，本工程地坪下約?4～5?米范圍內(nèi)有塊石、砼地坪等雜物，土表下?18?米內(nèi)易產(chǎn)生流砂。由于工作井內(nèi)襯無(wú)支撐，且是逆作法，僅靠地下連續(xù)墻作圍護(hù)，因此，做好地下連續(xù)墻是先決條件。在施工前我們采取了以下措施來(lái)確保連續(xù)墻的質(zhì)量?！妗妗妗鎿Q土℃℃在施工導(dǎo)墻前進(jìn)行換土?！妗妗妗娓鶕?jù)地質(zhì)勘察報(bào)告提供的資料，本工程地坪下約?4～5?米范圍內(nèi)有塊石、砼地坪等雜物，且是雜填土。在雜填土中施工時(shí)，土體承載力差，又無(wú)法垂直自立，還會(huì)產(chǎn)生坍塌現(xiàn)象，勢(shì)必影響導(dǎo)墻施工質(zhì)量，且造成施工場(chǎng)地環(huán)境惡劣。在地下連續(xù)墻成槽時(shí)，由于槽段內(nèi)有雜物，會(huì)跟隨著成槽機(jī)帶下去，引起土體位移造成槽壁坍方，影響地下連續(xù)墻的質(zhì)量。為此我們進(jìn)行換土。℃℃℃℃回填土采用臨近工地挖出?3～4?米層的黏土，去除雜物，分層夯實(shí)，在導(dǎo)墻施工時(shí)能垂直自立，充當(dāng)外模。℃℃℃℃導(dǎo)墻基槽開挖中發(fā)現(xiàn)的下水道給以嚴(yán)密封堵，防止其成為泥漿的泄3 露通道，在井位外另排一道排水溝。℃℃℃℃槽壁注漿加固℃℃℃℃℃℃由于槽壁注漿加固屬于標(biāo)外工作量，考慮到注漿對(duì)槽壁質(zhì)量的必要性，經(jīng)設(shè)計(jì)、監(jiān)理、業(yè)主認(rèn)可后進(jìn)行實(shí)施?！妗妗妗妗娣治鲈颉妗妗妗妗娴刭|(zhì)條件復(fù)雜℃℃℃℃地表下?18?米內(nèi)有流砂，墻體深度?44?米，須穿越堅(jiān)硬的第℃層暗綠色粘土層以及第℃層草黃色粉砂層〔即上海市第一承壓含水層〕，為上海市政行業(yè)地下連續(xù)墻施工所罕見(jiàn)?！妗妗妗妗嬷苓叚h(huán)境惡劣℃℃℃℃距黃浦江防汛墻約?50?米，場(chǎng)區(qū)附近有上海油脂一廠的廠房和假設(shè)干油罐，及長(zhǎng)江?航運(yùn)公司供給站的建筑物，工作井與相鄰的煤氣過(guò)江管工作井的中心距約為?41m，與煤氣儀表房距離不到?2?米，他們對(duì)沉降要求都較高。℃℃℃℃℃承受動(dòng)荷載大℃℃℃℃在地下連續(xù)墻施工中，場(chǎng)地上有三輛大型設(shè)備要運(yùn)轉(zhuǎn)，60?噸重的成槽機(jī)在成槽時(shí)?？吭诓圻叄?0?噸、100?噸吊車在起吊鋼筋籠、預(yù)制接頭4 時(shí)也須在槽邊行走。℃℃℃℃℃施工周期長(zhǎng)℃℃℃℃設(shè)計(jì)要求三抓一幅。成槽時(shí)，按工藝要求，先兩邊后中間，挖上部土體只須?4～5?小時(shí)，挖第℃層暗綠色粘土層須?15?小時(shí)以上，挖第℃層草黃色粉砂層〔即上海市第一承壓含水層〕，用時(shí)也在?15?小時(shí)以上，這樣，就是正常挖土也須?35?小時(shí)，雖有泥漿護(hù)壁，也極易產(chǎn)生槽壁坍塌現(xiàn)象，影響地下連續(xù)墻質(zhì)量，也破壞周邊環(huán)境?！妗妗妗妗娌扇》椒ā妗妗妗鏋楸ＷC地下連續(xù)墻施工正常進(jìn)行，不破壞周邊環(huán)境，特對(duì)地下連續(xù)墻兩側(cè)進(jìn)行雙排注漿來(lái)加固土體，內(nèi)排為雙液注漿，外排為單液注漿，深度?18?米，孔間距?1?米，總孔數(shù)?223?孔，加固土體?4032?立方。地表下回填土范圍內(nèi)，施工時(shí)適當(dāng)增加注漿量。℃℃℃℃℃注漿參數(shù)℃℃漿液配比：℃℃單液注漿〔水：粉煤灰：水泥：膨潤(rùn)土=130：40：200：20〕℃℃雙液注漿〔水：水泥：粉煤灰：膨潤(rùn)土：水玻璃=152：200：40：4：60〕℃℃雙液漿的粘度＞35，比重?1.3～1.5，初凝時(shí)間?2～3min,凝固強(qiáng)度?3～4Mpa/2h℃℃注漿壓力一般為?0.2～0.5Mpa，初始時(shí)略高5 ℃℃注漿流量一般為每分鐘?10～15?升℃℃℃℃注漿加固后土體強(qiáng)度可到達(dá)?0.8Mpa℃℃采用砼榫式預(yù)制接頭取代常規(guī)的鋼鎖口管℃℃砼榫式預(yù)制接頭在本工程中應(yīng)用具有的優(yōu)勢(shì)：℃℃℃℃℃砼榫式預(yù)制接頭是在地面上制作，其質(zhì)量比水下澆灌砼有保證。℃℃℃砼榫式預(yù)制接頭強(qiáng)度比設(shè)計(jì)地下連續(xù)墻要高。預(yù)制接頭的鋼筋保護(hù)層為?2.5cm，而地下連續(xù)墻鋼筋保護(hù)層為?9cm；預(yù)制接頭的高度大于地下連續(xù)墻的高度；預(yù)制接頭主筋同地下連續(xù)墻相同，并按預(yù)制構(gòu)件要求增加相應(yīng)的構(gòu)造鋼筋，這樣同截面含筋量增加?！妗妗鎻慕Y(jié)構(gòu)受力分析，本工程是環(huán)狀多邊形，受力是環(huán)向壓力，由于預(yù)制接頭強(qiáng)度比水下澆灌砼地下連續(xù)墻高，其受力就更具有優(yōu)勢(shì)?！妗妗骖A(yù)制接頭設(shè)計(jì)為?H?形，樁槽與地下連續(xù)墻咬合，樁連接采用鋼板連接，接頭端面間加橡膠止水條來(lái)保證防水?！妗妗娆F(xiàn)場(chǎng)有大噸位的起吊設(shè)備，拼裝后一次就位，對(duì)垂直度是有保證的?！妗妗骖A(yù)制接頭與地下連續(xù)墻是面接觸，而鋼鎖口管與地下連續(xù)墻是點(diǎn)接觸。在施工中預(yù)制接頭與槽壁間是無(wú)空隙的，這對(duì)防繞流更有好處?！妗妗姘武撴i口管須用大噸位的起拔器，且反力大，對(duì)導(dǎo)墻影響大。另拔管時(shí)間較難掌握，鋼鎖口管拔不出或拔斷，將直接影響地下連續(xù)墻的質(zhì)量。采用預(yù)制接頭，就省去了該道工序，同時(shí)也克服了上述缺乏?！妗妗骖A(yù)制接頭底部為尖狀，利于插入土層，確保根部穩(wěn)定，接頭背部6 回填土夾石，用沖桿搗實(shí)，確保預(yù)制接頭在澆灌水下砼時(shí)不移位?！妗娉刹蹤C(jī)選型℃℃考慮到槽段深度?44?米，底下有承壓水，泥漿比重到達(dá)?1.3，決定選用意大利進(jìn)口的?BN?2?型成槽機(jī)，自重?60?噸，配備?17?噸重抓斗，寬度為?0.8?米，張開尺寸?2.5?米。假設(shè)在第℃層暗綠色粘土層、第℃層草黃色粉砂層〔即上海市第一承壓含水層〕施工中遇到難度時(shí)，采用?GPS?5?型鉆機(jī)，先引孔再成槽，即兩鉆一抓法，確保成槽順利實(shí)施?！妗嬗捎诓扇×艘陨霞庸碳案牧即胧?，使連續(xù)墻施工總體上得以順利進(jìn)行。但在具體施工時(shí)還是或多或少遇到了一些問(wèn)題，下面我們就一些主要問(wèn)題進(jìn)行詳細(xì)介紹和分析以及采取的對(duì)策?！妗妗?施工機(jī)械損壞℃℃由于連續(xù)施工，成槽機(jī)連續(xù)作業(yè)時(shí)間長(zhǎng)，無(wú)保養(yǎng)間歇，極易造成設(shè)備的損壞，且地下土質(zhì)較硬，由其是第℃層暗綠色硬土，第℃層含有豐富承壓水的鐵板砂層，故在第一幅、第二幅施工中，時(shí)間較短，而在?DQ1第三幅成槽至?35?米時(shí)出現(xiàn)成槽機(jī)壞，抓土斗齒斷裂等情況無(wú)法施工時(shí)，馬上加重泥漿的比重來(lái)進(jìn)行護(hù)壁。同時(shí)電召意大利專家趕過(guò)來(lái)檢修，另一方面組織機(jī)械工程師抓緊修理。考慮到停頓時(shí)間較長(zhǎng)，雖有泥漿護(hù)壁，仍有槽壁坍塌的危險(xiǎn)，經(jīng)與設(shè)計(jì)、業(yè)主、監(jiān)理商量后，對(duì)該槽段進(jìn)行回填，回填材料采用黃砂加石子，以利第二次成槽。當(dāng)成槽機(jī)修理好后繼續(xù)成槽時(shí)，決定調(diào)整成槽作業(yè)時(shí)間，每挖土?5?小時(shí)必須停機(jī)半小時(shí)～1小時(shí)，并組織專人進(jìn)行保養(yǎng)，確保成槽機(jī)正常作業(yè)?！妗妗?鋼筋籠無(wú)法就位7 ℃℃在吊放?DQ1?槽段鋼筋籠時(shí)，確實(shí)出現(xiàn)鋼筋籠放到?38?米時(shí)放不下去的現(xiàn)象。當(dāng)?DQ1?成槽結(jié)束時(shí)，量測(cè)深度為?44.5?米，用超聲波測(cè)試，槽壁雖有凹凸情況，存在少量塌方，但根據(jù)超聲波測(cè)試圖紙分析，鋼筋籠應(yīng)該放得下。出現(xiàn)這情況后，只得重新吊起，經(jīng)測(cè)試，成槽深度為?42米，估計(jì)是由于?DQ1?槽段回填后重新成槽對(duì)土體產(chǎn)生屢次擾動(dòng)，影響較大。用超聲波重新測(cè)試，確實(shí)存在坍塌現(xiàn)象。經(jīng)與設(shè)計(jì)、監(jiān)理商量后，馬上采取措施，一方面加重泥漿的比重，另一方面成槽機(jī)繼續(xù)挖土，至設(shè)計(jì)標(biāo)高后及時(shí)清底，終于將鋼筋籠順利放到位?！妗嬖诘醴?DQ5?槽段鋼筋籠時(shí)，也出現(xiàn)鋼筋籠離設(shè)計(jì)標(biāo)高?1?米時(shí)放不下去的現(xiàn)象。對(duì)超聲波測(cè)試圖紙分析，無(wú)異常情況。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，估計(jì)是預(yù)制接頭未放直的問(wèn)題。就用?100?噸吊車拎高鋼筋籠，用?50?噸吊車吊預(yù)制接頭，重新放預(yù)制接頭，再放鋼筋籠，最終順利就位?！妗妗妗婵偨Y(jié)：第一、槽壁注漿加固對(duì)成槽時(shí)引起的塌方問(wèn)題能控制到最小，確保施工正常進(jìn)行，到達(dá)設(shè)計(jì)要求的質(zhì)量。第二、鎖口管改預(yù)制樁解決了連續(xù)墻中鋼鎖口管吊拔及砼繞流等難題?！妗妗妗婀ぷ骶獾资┕ぁ妗娓鶕?jù)設(shè)計(jì)圖紙及地質(zhì)資料可知：2m?厚鋼筋混凝土底板底標(biāo)高為-27.5m，完全坐落在第℃層草黃色粉沙層，即承壓水層中。工作井地面標(biāo)高為+5.00m，這樣基坑開挖深度將達(dá)?32?米多。承壓水靜水標(biāo)高可達(dá)-4.46m，也就是說(shuō)一旦坑底發(fā)生管涌現(xiàn)象，極短時(shí)間內(nèi)其水位就可上升二十幾米高。同時(shí)在開挖過(guò)程中還要用逆作法進(jìn)行內(nèi)襯施工。因此要實(shí)8 現(xiàn)設(shè)計(jì)要求的干封底，施工難度與風(fēng)險(xiǎn)極大，選擇何種封底方案將成為施工成敗的關(guān)鍵。在施工前，我們走訪了相類式的一些工程，根據(jù)我們自己的經(jīng)驗(yàn)以及調(diào)查了解的情況，我們對(duì)以下幾種封底方案進(jìn)行了研究探討，以決定其中一種方案實(shí)施。℃℃℃℃第一種方案：高壓旋噴注漿加固結(jié)合坑外深井降水封底方案。℃℃℃℃為實(shí)現(xiàn)干開挖，干封底這一目標(biāo)，采取的措施是：井底采用高壓旋噴注漿加固和坑外采用深井降水卸壓到達(dá)干封底的目的，同時(shí)坑內(nèi)采用逐級(jí)輕型井點(diǎn)降水進(jìn)行土體疏干，實(shí)現(xiàn)干開挖。具體如下：℃℃℃℃井底高壓旋噴注漿加固℃℃℃℃℃℃井底部采用高壓旋噴注漿加固在井筒底部形成一隔水層，以平衡承壓水靜水壓力，高壓旋噴樁加固頂標(biāo)高為-32.3m，孔距均為?900m，加固深度為-32.3～-42.3m，隔水層厚度普遍為?10.0m，共計(jì)約?252?根，近靠地下連續(xù)墻內(nèi)側(cè)的孔位距離地下連續(xù)墻?300mm，這樣能使地下連續(xù)墻的底腳處加固更密實(shí)，同時(shí)可以減小由于降水引起地下墻的下沉，亦能提高被動(dòng)區(qū)土體與墻體間的摩擦力，增加隔水層的整體抗浮和防水效果?！妗妗妗婢赘羲畬拥姆€(wěn)定性、抗浮、抗彎驗(yàn)算：℃℃℃℃驗(yàn)算井底隔水層穩(wěn)定性：℃℃擬在井筒底〔-32.3～-42.3m〕范圍內(nèi)通過(guò)高壓旋噴注漿加固形成不9 透隔水層，以阻擋℃1B?層粉砂承壓水，使基坑形成環(huán)形封閉的井筒?！妗妗妗娴挚钩袎核目拥椎鼗庸逃?jì)算：℃℃℃℃hrc≥Hrw℃℃℃℃式中：h?椏擁椎郊庸痰酌娓叨齲╩〕℃℃℃℃rc?椉庸灘愕酌嬉隕賢斂慵尤ㄖ囟齲℃N/m3〕；℃℃℃℃Hrw?棾醒顧℃沽?/P>℃℃℃℃此處?rc?取?19?KN/m3，rw?取?10?KN/m3℃℃℃℃h?取值按?13m?進(jìn)行驗(yàn)算℃℃℃℃那么?hrw=13×19=247?KN/m2℃℃℃℃Hrw=(4.9+40.3-9.12)?×10=360.8?KN/m2℃℃℃℃注：自然地坪標(biāo)高+4.90m，9.12m?為水頭離地外表的高度℃℃℃℃所以?hrc-Hrw=247-360.8=-113.8?KN/m2℃℃℃℃地下連續(xù)墻底腳水壓為?360.8?KN/m2，即?0.3608Mpa，假設(shè)取平安系數(shù)為?1.5，那么考慮筒底加固后強(qiáng)度不應(yīng)小于?1.5×0.3608=0.5412Mpa?！妗妗妗婕庸腆w抗浮力驗(yàn)算：℃℃在考慮加固體的抗壓強(qiáng)度之外還應(yīng)考慮加固土層的整體穩(wěn)定性，即整個(gè)加固層能否平衡承壓水上浮力。10 ℃℃℃℃依據(jù)平衡條件按下式進(jìn)行驗(yàn)算：℃℃℃℃FsFHrw=f?加固μh1+Frch+f?砂μh2℃℃℃℃式中：Fs?棸踩℃凳?.5℃℃℃℃F?椌℃椎牡酌*℃╩2〕℃℃℃℃rc?椌℃準(zhǔn)庸談羲℃鬩隕掀驕℃囟齲℃N/m3〕℃℃℃℃μ椌℃哪詒謚艸ぃ╩〕℃℃℃℃h1?椉庸談羲℃愫穸齲╩〕℃℃℃℃h2?椀裝宓郊庸灘愣ズ穸齲╩〕℃℃℃?℃?f?砂?、?f?加?固?椃?直?鷂?℃??B?層?土?體?加?固?前?后?土?體?付?著?力?，?取?(1/3)C〔KN/m2〕℃℃℃℃h=?h1+?h2℃℃℃℃H=4.9+40.3-9.12=36.08m℃℃℃℃f?加固=(FsFHrw-Frch-f?砂μh2)/?μh1℃℃℃℃=(1.5×226×36.08×10-226×19×13-0.5×53.3×5)/53.3×8℃℃℃℃=155.62Kpa℃℃℃℃那么?C=3?f?加固=466.86Mpa℃℃11 ℃℃假設(shè)加固體土層厚度為?8.0m，那么其加固后土體除滿足以上計(jì)算抗壓強(qiáng)度為?1.5Hrw=0.5412Mpa?外抗剪強(qiáng)度?C?值不應(yīng)小于?10kg/cm2，即無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度為?qU=10kg/cm2?而?C=?qU/2=5?kg/cm2℃℃℃℃f?加固=C/3=5/3〔kg/cm2〕=166.7Kpa，根據(jù)上面的公式可反算需加固土體的厚度：℃℃℃℃即：h1=〔1.5FrwH-Frch-?f?砂μh2〕μf?加℃℃℃℃=(1.5×226×10×36.08-226×19×13-0.5×53.3×5)/53.3×166.7℃℃℃℃=7.46m℃℃℃℃為確保高壓旋噴注漿加固的效果，偏于平安取值為?10m。即做?10M厚高壓旋噴注漿加固來(lái)抵抗承壓水靜水壓力?！妗妗妗孀{加固體抗彎驗(yàn)算：℃℃假之按?a=17m?的四邊簡(jiǎn)支方板計(jì)算，應(yīng)偏于平安?！妗妗妗鍹=0.0368q˙a2℃℃℃℃W=bh2/6℃℃℃℃式中：?q?椌℃己稍兀╧g/cm2〕℃℃℃℃a?棸宓淖畛け擼╩〕℃℃℃℃b?棸宓暮穸齲╩〕℃℃℃℃那么?q=45-(40.3-27.30)×0.8=35t/m212 ℃℃℃℃〔其中加固厚度取值按?8.0m，土體的比重取有效重度?0.8t/m3?進(jìn)行驗(yàn)算均偏于平安〕℃℃℃℃故?Q=M/W=0.0368×35×172/(bh2/6)℃℃℃℃=0.0368×35×172×6/64℃℃℃℃=34.9T/M2=3.4kg/cm2=0.34Mpa<1Mpa?即抗彎能力?OK。℃℃℃℃設(shè)高壓旋噴無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度?qU?=1Mpa=10kg/cm2，其抗壓強(qiáng)度按?qU/10?計(jì)，那么抗拉強(qiáng)度為?qU?/10=0.1Mpa。為使加固體局部不產(chǎn)生裂縫和滲水現(xiàn)象，按上述公式反算需降水的深度：℃℃℃℃即?M/W=10T/?M2℃℃℃℃M=10×W=10×bh2/6=10×82/6=106.07t/m2℃℃℃℃那么?q=Hrw-(40.3-27.3)?×0.8〔式中土體的比重取有效重度?0.8T/M3〕℃℃℃℃那么?Hrw=20t/m2℃℃℃℃即：要使加固體局部不產(chǎn)生裂縫和滲水現(xiàn)象，需深井降水配合將水位降至約?25M?的深處?！妗妗妗嬗捎凇?B?層為粉砂層，高壓旋噴加固無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度有可能提高到qU?=2Mpa，這樣根據(jù)計(jì)算的結(jié)果，降水只需降深約?15M?左右。因此加固以后取?R28?進(jìn)行檢驗(yàn)，檢測(cè)?R28?的?qU?值來(lái)驗(yàn)證高壓旋噴加固計(jì)算的可靠性，從而推算水位所需降至的深度。13 ℃℃℃℃坑外深井降水：℃℃按上述的計(jì)算，隔水層的抗浮、抗彎均符合要求。但要使隔水層抗拉驗(yàn)算符合要求，隔水層局部不產(chǎn)生裂縫和滲水現(xiàn)象，必須輔助于深井降水。沿基坑周邊設(shè)四口大井，孔徑Ф600mm，井管Ф325mm，深度約50m〔包括?15m?的濾頭〕，井內(nèi)設(shè)揚(yáng)程?50m?以上深井潛水泵，觀測(cè)孔設(shè)3?個(gè)，孔徑Ф300，井管Ф108，深度?32m，坑內(nèi)?2?個(gè)，坑外?1?個(gè)，用于水位觀測(cè)。依據(jù)設(shè)計(jì)要求，先進(jìn)行揚(yáng)水試驗(yàn)，測(cè)定實(shí)際的水文地質(zhì)資料，進(jìn)一步優(yōu)化降水方案?！妗妗妗鏋榇_保周圍環(huán)境的平安，坑外的深井降水隨挖深增加而超前推進(jìn)，以減小降水引起對(duì)地面沉降和周邊環(huán)境的影響。降水期間應(yīng)隨時(shí)進(jìn)行水位的跟蹤觀測(cè)，控制水位在滿足井底卸壓和井底加固抗拉要求即可，該局部水位沉降應(yīng)根據(jù)抽水試驗(yàn)和巖芯取樣結(jié)果應(yīng)重新核實(shí)水位，待底板及內(nèi)襯墻施工完?7?天后并在隔墻施工完前方可停止降水?！妗妗妗婵觾?nèi)設(shè)輕型井點(diǎn)降水：℃℃井筒底通過(guò)高壓旋噴注漿形成一層不透隔水層，使其形成封閉的井筒，坑內(nèi)采用逐級(jí)輕型井點(diǎn)降水疏干坑內(nèi)的土體，便于土方的開挖，坑內(nèi)采用邊降水邊開挖的方法，輕型井點(diǎn)在坑內(nèi)呈“十〞字型布置，輕型井點(diǎn)間距為?1.6m，對(duì)于?2～4?層土體由于每層開挖的土體厚度約?10?多米，每層土體應(yīng)分兩級(jí)降水，每次降水到達(dá)預(yù)期的效果后，拔出輕型井點(diǎn)，再開挖土體和逆作法施工內(nèi)襯?！妗?4 ℃℃第二種方案：工作井封底凍結(jié)加固施工方案?！妗妗妗娓鶕?jù)上海市民防地基勘察院編制的浦東工作井和浦西接收井的工程勘察報(bào)告〔1997?年?2?月〕，頂管所在地層第℃層暗綠色粉質(zhì)粘土層呈東高西低分布。自上而下，兩井穿過(guò)的土層大致可分為七個(gè)層段，其中底板位于℃1b?的粉砂層，呈草黃色，飽和，中密～密實(shí)，天然含水量為22.1～30.8%，本層為第一承壓含水層，層頂標(biāo)高浦東井-24.89m，承壓水位埋深?9.12m，相當(dāng)于-4.46m。鑒于該層位的性質(zhì)，封底施工中必須采取有效措施，控制底板突水、涌砂?！妗妗妗姹痉桨冈O(shè)想對(duì)底板進(jìn)行人工地層凍結(jié)加固，人工地層凍結(jié)加固具有強(qiáng)度高，均一性好的特點(diǎn)，根據(jù)中國(guó)礦業(yè)大學(xué)與上海隧道施工技術(shù)研究所的試驗(yàn)資料，當(dāng)凍結(jié)溫度到達(dá)-20℃時(shí)，對(duì)于工作井底標(biāo)的℃1b?土層，其強(qiáng)度可達(dá)?6.5?Mpa，能滿足封底要求，同時(shí)采用凍結(jié)加固，無(wú)需進(jìn)行疏干排水措施，環(huán)境影響小。具體方案如下：℃℃℃℃1、固封底℃℃℃℃工作井連續(xù)墻施工結(jié)束后，進(jìn)行井內(nèi)開挖作業(yè)時(shí)，為了防止工作井底部開挖和鋼筋混凝土底板作業(yè)過(guò)程中，由于下部土層失穩(wěn)，地下水的涌入，出現(xiàn)管涌、、流沙或坑底隆起等破壞現(xiàn)象，必須創(chuàng)造一個(gè)具有一定強(qiáng)度、穩(wěn)定的動(dòng)土結(jié)構(gòu)，以便封底工作順利完成。該凍結(jié)加固封底方案的工藝過(guò)程為：℃℃℃℃〔1〕工作井挖掘至地表以下?22m?即標(biāo)高為-17m?處，〔在比擬穩(wěn)定15 的灰色粘土層中〕停止向下開挖，，鋪設(shè)混凝土封層，布設(shè)封口管準(zhǔn)備凍結(jié)鉆孔施工。℃℃℃℃〔2〕自混凝土封層向下鉆凍結(jié)孔〔孔距?1.0～1.4m，孔深?15.3m〕，并布設(shè)凍結(jié)管。積極凍結(jié)形成凍結(jié)段總長(zhǎng)度共?15.3m，〔標(biāo)高-17.0m～-32.3〕，工作井底板上部?jī)鼋Y(jié)?8.3m，底板下部?jī)鼋Y(jié)?5m?！驳装邃摻罨炷梁駷?2m〕，當(dāng)溫度檢測(cè)說(shuō)明凍土溫度到達(dá)設(shè)計(jì)要求，凍土具備一定強(qiáng)度之后，方可破土開挖，工作面向下延伸。當(dāng)挖掘超過(guò)工作井底板標(biāo)高-27.3m?厚，停止挖掘，綁扎鋼筋進(jìn)行底板混凝土澆注。底板制作過(guò)程，應(yīng)進(jìn)行維護(hù)凍結(jié)。其時(shí)宜留局部?jī)鼋Y(jié)管作鹽水循環(huán)，以保證底板澆注的順利平安。℃℃℃℃2、?凍結(jié)加固穩(wěn)定性分析℃℃℃℃驗(yàn)算井底凍結(jié)隔水層穩(wěn)定性：℃℃℃℃依上述所擬的施工方案，在底板以下形成?5m?厚的凍結(jié)加固體不透水層，以阻擋℃1b?層粉砂承壓水。該層〔浦東工作井〕天然重度γ=19KN/m3，空隙比?e=0.75?！妗妗妗娴挚钩袎核目拥椎鼗庸炭砂聪率剑?｝計(jì)算：℃℃℃℃hγe≥Hγw℃℃℃℃式中?h?椏擁字良庸痰酌娓叨齲╩〕;℃℃℃℃γe?椉庸灘愕酌嬉隕賢斂閆驕℃囟齲℃N/m3〕；16 ℃℃℃℃Hγw?棾醒顧℃沽Γ?/P>℃℃℃℃此處γe?取?19KN/m3；γw?取?10KN/m3；℃℃℃℃那么?hγe=12×19=228KN/m2℃℃℃℃Hγw=〔2.3+39.3〕×10=416KN/m2；℃℃℃℃所以?hγe-Hγw=228-416=-188KN/m2；℃℃℃℃連續(xù)墻底的水壓為?416KN/m2?即?0.416MP，以平安系數(shù)取?1.5?考慮那么墻底凍結(jié)加固后強(qiáng)度應(yīng)不小于?0.461×1.5=0.624Mpa?！妗妗妗婕庸掏馏w抗浮力驗(yàn)算：℃℃℃℃在考慮加固土體的抗壓強(qiáng)度之外，還應(yīng)考慮加固土層的整體穩(wěn)定性，即整個(gè)加固層能否隨時(shí)承壓水的上浮力?！妗妗妗嬉袛嗑准庸谈羲畬釉诔袎核饔孟碌恼w穩(wěn)定性可按如下分析：℃℃℃℃式中：Fs?棗平安系數(shù)，取?1.5?！妗妗妗鍲?棗井底的面積〔m2〕?！妗妗妗姒胑?棗井底加固隔水層以上平均重度〔KN/m2〕?！妗妗妗姒虠椌膬?nèi)壁周長(zhǎng)〔m〕?！妗?7 ℃℃h1?棗加固隔水層厚度℃℃℃℃h2?棗底板到加固層頂厚度℃℃℃℃f?加固、f?砂棗分別為℃1b?號(hào)土體加固前后土體付著力，取〔1/3〕C(KN/m2)?！妗妗妗鎕,H?同上?！妗妗妗嫠裕?℃℃?℃℃℃Kpa℃℃℃℃假設(shè)加固土層厚度為?5m，那么其加固后土體除滿足以上計(jì)算的抗壓強(qiáng)度?0.624?Mpa?之外，還要滿足其抗剪強(qiáng)度?c?不小于?715.83?Kpa。當(dāng)凍結(jié)溫度到達(dá)-10℃時(shí)，凍土的抗壓強(qiáng)可達(dá)?3.00?Mpa，平安系數(shù)達(dá)?7.0?左右，同時(shí)抗剪也達(dá)?1.5?Mpa，平安系數(shù)為?2.2，也能滿足要求。℃℃℃℃第三種方案：深井降水方案℃℃℃℃本方案是采用深井降水方式，降低第?7?層土中的承壓水水位，確保承壓水水位控制在地面以下?33?米?5?米之間〔-28.00?米?-30.00?米，地面標(biāo)高按+5.00?米計(jì)〕，保證工作井挖土與封底時(shí)的平安，不發(fā)生冒水冒砂。詳細(xì)如下：℃℃℃℃1、?降水方案℃℃℃℃地質(zhì)資料提供第?7?層土中承壓水的滲透系數(shù)為?10-5cm3/h，但根據(jù)以18 往工程經(jīng)驗(yàn)，該層土的滲透系數(shù)為?10-3cm3/h，水位降深以該數(shù)據(jù)為依據(jù)進(jìn)行計(jì)算，具體數(shù)值由抽水試驗(yàn)確定，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果調(diào)整降水方案。根據(jù)理論計(jì)算結(jié)果，本方案擬設(shè)計(jì)?7?口降水井和?3?口觀測(cè)井，其中井內(nèi)3?口降水井，井外?4?口降水井，在工作井中央設(shè)置?1?口觀測(cè)井，在工作井外設(shè)置?2?口觀測(cè)井，具體位置布置見(jiàn)下列圖所示。選用?80m3/h?40m3/h的深井泵?！妗妗妗娼邓疃?60m，井管直徑定為Ф325mm。過(guò)濾管總長(zhǎng)為?20m，位于埋深?38m—58m?處，過(guò)濾管以下?2m?為沉淀管，過(guò)濾管以上為井壁管。過(guò)濾管外按“供水勘察標(biāo)準(zhǔn)〞要求填砂至濾管頂以上?8?米處，以上填粘土球?15?米，剩余局部填黃泥直至地面，井口填埋砼或水泥。℃℃℃℃觀測(cè)井深定為?40m，井管直徑采用Ф108mm。過(guò)濾管總長(zhǎng)為?2m，位于埋深?37m—39m?處，過(guò)濾管以下?1m?為沉淀管，過(guò)濾管以上為井壁管。過(guò)濾管外按“供水勘察標(biāo)準(zhǔn)〞要求填砂至濾管頂以上?8?米處，以上填粘土球?15?米，剩余局部填黃泥直至地面，井口填埋砼或水泥?！妗妗妗鏋檎{(diào)節(jié)降水井出水量，控制水位降深值，在各個(gè)降水井內(nèi)設(shè)置回流管和回流閥?！妗妗妗?、?降水及井位布設(shè)原那么℃℃℃℃為減少降水對(duì)周圍環(huán)境的影響，提高基坑內(nèi)土體強(qiáng)度，應(yīng)以基坑內(nèi)降水為主，外降水為輔。根據(jù)理論計(jì)算，工作井底板施工時(shí)，假設(shè)開啟井內(nèi)的?3?口降水井，可使承壓水水位至少降至地面以下?33.00?米?5.00?米。19 考慮到封底時(shí)的絕對(duì)平安，不發(fā)生意外〔如修泵等〕，以及封降水井、頂管出洞等用途，故在工作井外圍另設(shè)?4?口降水井?！妗妗妗?、?降水施工技術(shù)要求℃℃℃℃〔1〕井點(diǎn)出水含砂量應(yīng)小于?1/100000，原因在于：降水形成漏斗形的降水面，所引起的沉降為不均勻沉降，這種不均勻沉降隨時(shí)間而不斷開展，假設(shè)由于抽水將土層中的粘粒、粉粒和砂粒帶出地面，且抽水時(shí)間長(zhǎng)，將加快不均勻沉降的速度，對(duì)環(huán)境造成破壞。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，含砂量應(yīng)小于?1/100000。℃℃℃℃〔2〕孔壁垂直度應(yīng)控制在?1/300，以保證濾管外有足夠厚度的砂層?！妗妗妗妗?〕井管平面位置偏差不宜大于?20?厘米，井管管頂標(biāo)高偏差不大于?10?厘米，井管應(yīng)垂直位于孔中央，井管不得碰到孔壁?！妗妗妗妗?〕井管焊接要求嚴(yán)實(shí)，沒(méi)有滲漏和砂眼?！妗妗妗妗?〕投砂量不應(yīng)小于設(shè)計(jì)總量的?95%。℃℃℃℃〔6〕井管外回填的人工砂必須使用優(yōu)質(zhì)人工砂，其粒徑必須控制在?1?.6?毫米。過(guò)細(xì)的砂將增大水流阻力，減少井出水量；過(guò)粗的砂將使井管外的砂土通過(guò)人工砂間的空隙隨水流流入井管內(nèi)。℃℃?℃℃℃℃〔7〕降水井濾管應(yīng)選用橋式過(guò)濾管。℃℃℃℃4、?降水后井底穩(wěn)定性驗(yàn)算20 ℃℃℃℃〔1〕井底水壓力計(jì)算：℃℃℃℃由于井內(nèi)深井泵打入承壓水層，確保井內(nèi)水位降低在底板下?1.5m,降低了井底面積局部的承壓水頭壓力，由圖可知井底局部的承壓水頭壓力為γwh=10×10.5?=105(KN/m2)?！妗妗妗妗?〕井底粉砂抗管涌驗(yàn)算℃℃℃℃由于深井泵的降水作用，由上面計(jì)算可知在井底附近的承壓水壓力降低為?105KN/m2,℃℃℃℃因此，平安系數(shù)?Fs=F?h’γe/FHγw=18×12/10×10.5=2.05℃℃℃℃式中符號(hào)含義同前?！妗妗妗嬗纱丝梢?jiàn)通過(guò)深井降水之后,井底承壓水壓力減少，底板以下的土體已滿足抗浮、抗管涌要求，即使對(duì)下面的土體不加固也能滿足要求?！妗妗妗鎸?duì)于上述幾種封底方案，我們?cè)谡髑罅擞嘘P(guān)專家的意見(jiàn)后，對(duì)其進(jìn)行了詳細(xì)的分析和論證，本著確保平安、穩(wěn)妥的前提，決定選擇其中一種作為本工程的實(shí)施方案。具體分析結(jié)果如下：℃℃℃℃對(duì)于高壓旋噴注漿結(jié)合深井降水方案，我們認(rèn)為：℃℃(1)井底高壓旋噴注漿加固，自地面開始鉆孔并實(shí)施。其加固深度達(dá)到?40m?左右，由于深度較大，鉆孔的偏斜等因素均易引起樁體交接處加固不均勻。21 ℃℃℃℃(2)高壓旋噴樁必須配套以坑外的深井降水和坑內(nèi)的逐級(jí)輕型井點(diǎn)降水施工。而采用基坑外降水對(duì)周邊環(huán)境的影響大。℃℃℃℃(3)高壓旋噴壓力較大，一般可達(dá)?40Mpa?左右，而連續(xù)墻為分幅式結(jié)構(gòu)，有可能會(huì)使墻體產(chǎn)生變形。℃℃℃℃(4)旋噴加固體與連續(xù)墻的界面附著力能否到達(dá)理論要求。℃℃℃℃(5)四十幾米深的高壓旋噴樁，據(jù)了解施工隊(duì)伍較少，缺乏必要的施工經(jīng)驗(yàn)?！妗妗妗?、?對(duì)于井底凍結(jié)加固方案，我們認(rèn)為一是土體凍結(jié)周期長(zhǎng)，影響施工工期；二是凍結(jié)的土體會(huì)產(chǎn)生膨脹，對(duì)連續(xù)墻維護(hù)結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生多大的影響缺乏理論與經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)；三是缺乏相類似工程的施工經(jīng)驗(yàn)?！妗妗妗嫫渌€有井底注漿結(jié)合降水方案〔與第一種方案類似〕以及水下封底等方案。對(duì)于水下封底方案，由于本工程設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)形式為連續(xù)墻形式，我們認(rèn)為有以下原因本工程不宜采用水下封底方案。一是水下封底砼與連續(xù)墻之間的界面難以處理；二是由于深度深，潛水員水下作業(yè)較困難；三是在水下須挖穿堅(jiān)硬的第℃層暗綠色粘土層，要實(shí)施水下封底工期太長(zhǎng)。所以我們決定一般情況下本工作井將不采用水下封底方案?！妗妗妗娓鶕?jù)以上分析，我們決定采用深井降水方案。其原因一是相類似的工程采用過(guò)，可充分利用其他工程實(shí)施時(shí)的經(jīng)驗(yàn)與教訓(xùn)；二是采用內(nèi)降為主，外降為輔的方案，可最大限度的降低因降水對(duì)周邊環(huán)境所產(chǎn)生的22 影響；三是相對(duì)其他方案來(lái)說(shuō)其施工周期短以及費(fèi)用低等?！妗妗妗娣桨复_定后，在正式施工前，我們認(rèn)為雖然采用內(nèi)降為主的方案，但是，對(duì)于深井降水從理論上說(shuō)，基坑內(nèi)的三口井大量抽吸地下水也還會(huì)使地面產(chǎn)生沉降，影響周邊環(huán)境。對(duì)此我們?cè)诰唧w施工中做了充分的準(zhǔn)備，采取了以下對(duì)策：℃℃℃℃1、?嚴(yán)格執(zhí)行信息化施工要求。對(duì)附近的主要構(gòu)筑物、防汛墻以及地表布設(shè)了大量的沉降觀測(cè)點(diǎn)，另外在工作井四周增加了四個(gè)?45?米深的分層沉降觀測(cè)孔，施工期間有專人定期監(jiān)測(cè)。℃℃℃℃2、?對(duì)一幢間距?2?米左右的建筑物預(yù)先采取加固措施，一是采用一排?9?米深樹根樁進(jìn)行隔離；二是在靠基坑一側(cè)預(yù)留注漿孔?！妗妗妗?、?嚴(yán)格控制降水井的成井質(zhì)量，按照上文所提的?7?點(diǎn)技術(shù)要求嚴(yán)格施工?！妗妗妗?、?開挖前先做抽水試驗(yàn)，確定以下數(shù)據(jù)：℃℃℃℃(1)確定第?7?層承壓含水層的水位和單井流量?！妗妗妗?2)計(jì)算第?7?層承壓含水層的水文地質(zhì)參數(shù)?！妗妗妗?3)為降水作業(yè)選擇適宜的泵型?！妗妗妗?4)了解抽水過(guò)程中臨近建筑物與地面的沉降情況?！妗?3 ℃℃抽水試驗(yàn)用了?15?天時(shí)間，各種組合試驗(yàn)共?7?次，取得了預(yù)期效果，獲得的成果如下:℃℃℃℃(1)場(chǎng)地內(nèi)第七土層的天然靜止水位在-6.912m??-6.386m?之間?！妗妗妗?2)第七土層承壓含水層的滲透系數(shù)?K=2.00×10-3—3.61×10-3?！妗妗妗?3)降水作業(yè)的泵型可選用?60m?揚(yáng)程、流量為?80m3/h?的潛水深井泵，三口井降水兩小時(shí)水位標(biāo)高既可到達(dá)-28.53m??-29.393m，相當(dāng)于埋深33.53m—34.393m，符合設(shè)計(jì)要求的水位埋深降至?33m—35m?！妗妗妗?4)抽水試驗(yàn)過(guò)程中場(chǎng)地內(nèi)的建筑物累計(jì)沉降值一般在?3mm?以下，降水作業(yè)對(duì)建筑物的影響較小?！妗妗妗?、?根據(jù)抽水試驗(yàn)所驗(yàn)證的降水效果，為嚴(yán)格控制地表沉降，在基坑開挖與封底過(guò)程中，對(duì)基坑內(nèi)三口降水井，我們制定了詳細(xì)的降水計(jì)劃?！妗妗妗婢唧w降水方法采用分期分批跟蹤降水法，即隨著開挖深度的增加而逐步降低工作井內(nèi)第?7?層承壓含水層的地下水位，使其始終低于開挖底面?1m-2m。開啟深井泵的數(shù)量也從一臺(tái)隨開挖深度逐步增加到三臺(tái)。詳細(xì)方案如下：℃℃℃℃(1)依據(jù)抽水試驗(yàn)觀測(cè)資料，場(chǎng)地內(nèi)第?7?層承壓含水層的靜止水位標(biāo)高在-6.386m?--?-6.912m?之間，比地質(zhì)勘察報(bào)告提供的數(shù)值低?1.926m?—2.452m；經(jīng)計(jì)算，我們認(rèn)為標(biāo)高-10.00m〔相當(dāng)于?15m?深度〕以上的土24 層開挖無(wú)須進(jìn)行降水作業(yè)?！妗妗妗?2)抽水試驗(yàn)觀測(cè)資料說(shuō)明：?jiǎn)尉樗畷r(shí)工作井內(nèi)第?7?層承壓含水層的最低水位可降至-14.369m，既在開挖第這段土體時(shí)，盡可能采用一臺(tái)泵抽水，并將降水井的出水量調(diào)到最大狀態(tài)，但必須保證第?7?層承壓含水層的水位低于開挖面?1m-2m，否那么，應(yīng)調(diào)整流量或采用兩井降水?！妗妗妗?3)在開挖標(biāo)高-16.60m?--?-27.45m?這段土體時(shí)，根據(jù)抽水試驗(yàn)觀測(cè)資料，前期-19.0m?標(biāo)高以上盡可能采用兩井降水，-19.0m?標(biāo)高以下應(yīng)采用三井降水?！妗妗妗?4)為縮短降水作業(yè)時(shí)間，封底、土體開挖及內(nèi)襯墻的施工應(yīng)盡可能加快?！妗妗妗嫱ㄟ^(guò)采用以上措施和手段，最終在專家指導(dǎo)以及所有工程部成員的共同努力下，順利實(shí)現(xiàn)了本工程的連續(xù)墻施工及降水封底施工?！妗妗妗媸┕そY(jié)束后，周邊構(gòu)筑物及地表沉降情況如下：℃℃℃℃℃℃1、?建筑物沉降?℃℃℃℃℃℃從中可以看出：?jiǎn)尉樗蛢删樗矚v時(shí)近兩個(gè)月，各點(diǎn)沉降值均不大，一般都在?3—5mm?之間；三井抽水歷時(shí)一個(gè)月，各點(diǎn)的沉降值均較大，一般在?7?毫米左右，最大沉降值為?8mm；累計(jì)沉降值最大為?29mm?！妗?5 ℃℃地表土體沉降顯示了與建筑物沉降相似的規(guī)律：在起初的單井和兩井抽水期間，各觀測(cè)點(diǎn)的沉降變化均不大，一般在?1—3mm?之間；沉降變化最大是三井抽水期間，各點(diǎn)的沉降值一般在?7mm?左右，最大沉降值為?8mm?！妗妗妗媪?、結(jié)語(yǔ)℃℃℃℃復(fù)興路?220KV?電纜越江隧道頂管工作井的成功施工，為我們提供了很好的實(shí)踐時(shí)機(jī)。文中的方案比擬分析，以及施工結(jié)果的研究，為該類基坑施工提供了一個(gè)很好的范例?！?6 　問(wèn)：你好，我想咨詢一下辦理建筑工程施工許可證需要準(zhǔn)備哪些申報(bào)材料，在哪里受理?！　〈穑耗愫?，辦理建筑工程施工許可證在新鄭市行政效勞中心窗口受理。需要準(zhǔn)備：1、中標(biāo)通知書原件復(fù)印件各一份；2、備案后的施工合同一份；3、平安監(jiān)督備案表；4、質(zhì)量監(jiān)督登記表一份；5、工程監(jiān)理合同一份；6、施工圖審查合格文件；7、勞務(wù)企業(yè)資質(zhì)及勞務(wù)承包合同；8、商品混凝土供需合同。27